Взаимодействие линейных ОПН с виброгасителями
Дом » Новости » Технические ресурсы » Взаимодействие линейных ОПН с виброгасителями

Взаимодействие линейных ОПН с виброгасителями

Просмотры:0     Автор:Pедактор сайта     Время публикации: 2022-06-17      Происхождение:Работает

Запрос цены

facebook sharing button
twitter sharing button
line sharing button
wechat sharing button
linkedin sharing button
pinterest sharing button
whatsapp sharing button
sharethis sharing button

Ограничители перенапряжений на линиях электропередачи (TLSA) стали важной альтернативой конструкции и смягчения последствий для улучшения заземления и сокращения инвестиций в заземляющий провод.Однако известно, что они также испытывают ряд механических проблем в процессе эксплуатации.Возможно, наиболее распространенным из них является деградация компонентов, связанных с гибкими выводами.В случае отрыва провода от опоры или нижней части ОПН его неконтролируемое движение под действием ветра может привести к уменьшению электрических зазоров.Более того, некоторые TLSA были установлены таким образом, что это негативно повлияло или даже полностью нарушило защиту, обеспечиваемую виброгасителями Aeolian.Это вызывает особую озабоченность, поскольку современная практика проектирования линий обычно предполагает более высокое натяжение проводов и, следовательно, большую потребность в контроле вибрации.

В этом отредактированном вкладе в INMR д-ра Уильяма А. Чишолма и д-ра Дэвида Г. Хаварда рассмотрены случаи взаимодействия TLSA с виброгасителями, а также с другим линейным оборудованием, таким как шары для маркеров самолета, маятники для предотвращения галопирования. распорные амортизаторы и опорные стойки изолятора.Рассматриваются следующие режимы вибрации: низкоамплитудная высокочастотная вертикальная вибрация эолового типа, накапливающая миллионы циклов напряжения;и галопирующие, представляющие собой низкочастотные колебания большой амплитуды.Последний включает в себя сложные вертикальные, продольные и крутильные движения, которые накапливают тысячи циклов напряжения, почти всегда со слоем льда на проводниках.Третий режим вибрации: колебания, вызванные следом, затрагивают только пучки проводников и не обсуждаются.


Монтажные конфигурации

Возможно, первое зарегистрированное применение TLSA типа оксида металла произошло в начале 1980-х годов, когда линия 138 кВ с одним воздушным заземляющим проводом была преобразована в «компактную» конструкцию за счет ограничения поперечного движения фазных проводов.Полая стойка в сборе обеспечивала внутренний объем для пакета цилиндрических блоков MOV диаметром 61 и 76 мм.Более тяжелые элементы MOV большего диаметра использовались на верхних фазах двухконтурной линии, чтобы справиться с ожидаемой энергией, связанной с отказами экранирования.Удары молнии, которые обходят OHGW, передают всю свою энергию импульса через один разрядник в фазный провод, и такое размещение разрядника призвано рассеивать значительно более высокие уровни заряда и энергии.


TLSA в этом случае крепились непосредственно к зажимам проводника (см. рис. 2).Поскольку эта конструкция была рассчитана на растяжение 89 кН (20 000 фунтов) и аналогичную нагрузку на сжатие, она удовлетворяла механическим требованиям к поперечному ограничению.В то же время это не мешало работе двойных комплектов эоловых гасителей колебаний.Кольцевой разрядник серии 457 мм (18 дюймов) обеспечивал электрическую изоляцию от нормального линейного напряжения переменного тока и коммутационных перенапряжений и соединял элементы MOV через изолятор только тогда, когда грозовое перенапряжение превышало 500 кВ. Таким образом, это был ранний пример внешнего зазора. линейный разрядник (EGLA), как теперь определено в IEC 60099, часть 8. Конфигурация стоек разрядника такого же типа также может быть использована в конструкции раскосной стойки при условии, что механические и электрические режимы отказа скоординированы.Если основание разрядника заклинило, его масса не окажет большого влияния на выравнивание напряжений между пролетами, кроме того, это не повлияет на линейные зазоры и тепловые характеристики, такая конфигурация ОПН также не повлияет на работу виброгасителей и других устройств управления движением.

Рис. 1: Схема сборки стоечного разрядника 138 кВ

Большинство отказов изоляторов происходит из-за неправильного выбора

Рис. 2: Узлы стоечных разрядников 138 кВ, установленные на линии 138 кВ в США (слева) Только нижняя фаза;(справа) все три фазы.

Разрядник подвешен к проводнику

Обеспечение внешнего зазора в конструкции EGLA требует использования изолирующего элемента, способного выдерживать полное линейное напряжение в течение недель или даже лет в случае выхода из строя компонента последовательного варисторного блока (SVU), например, в результате типичного короткого замыкания.Недорогой альтернативой для двух последовательно соединенных изолирующих кожухов является использование внешнего разъединяющего устройства.При перегрузке, например, при уровне заряда от 2 до 10 Кл, электрическая энергия нагревает и воспламеняет заряд взрывчатого вещества, который отделяет либо провод, соединяющий разрядник с линией электропередачи, либо провод, соединяющий разрядник с землей (см. рис. 3).

Большинство отказов изоляторов происходит из-за неправильного выбора

Рис. 3: Детали конструкции и подключение изолятора заземления разрядника.
(слева) Разъединитель провода заземления для распределительного разрядника;(справа) поперечное сечение, разъединитель заземляющего провода.

Небольшой вес корпуса ОПН поддерживается снизу изолированной подвеской.Если разъединитель заземляющего провода срабатывает, он разбивается (как на рис. 4) и заземляющий провод отпадает.Основание распределительного разрядника остается под напряжением, но оборванный провод указывает на то, что его необходимо заменить.

Большинство отказов изоляторов происходит из-за неправильного выбора

Рис. 4: Остатки типичного изолятора заземления разрядника после испытаний.(слева) Внутренний зазор, обожженный 2 кулонами;(справа) собранные фрагменты жилья.

К 2001 году технология TLSA в полимерном корпусе с использованием взрывных разъединителей в заземляющем проводе была масштабирована от распределительных систем до номинальных значений 180 кВ и максимального продолжительного рабочего напряжения (MCOV) 195 кВ, т.е. подходит для применения на линиях 230 кВ.Утверждается, что это самое высокое напряжение, при котором линейный разрядник обеспечивает хорошую ценность, поскольку увеличение расстояния сухой дуги линий сверхвысокого напряжения делает OHGW и заземление с низким импедансом более эффективными в большинстве регионов.На рис. 5 показано, что TLSA на 230 кВ имеет длину более 2 м при длине 13-элементного изолятора в 1,9 м.К сожалению, в этом конкретном случае разрядник был подвешен к проводнику на полпути между зажимом проводника и виброгасителем.Такое размещение не является идеальным, поскольку оно изменяет форму режима вибрации пролета и, по существу, неоптимально перемещает демпфер.Взрывной разъединитель ввинчивается в основание разрядника и крепится провисающим тросом к башне на расстоянии около 5 м.Таким образом, если разъединитель заземляющего провода сработает, маловероятно, что ветер унесет заземляющий провод вверх в фазный провод, вызвав неисправность.Длина петли должна быть тщательно продумана во время установки, чтобы гарантировать, что это всегда так.

Большинство отказов изоляторов происходит из-за неправильного выбора

Рис. 5: Монтаж НРУ на неэкранированной ЛЭП 230 кВ в 2001 г. (стрелкой показано расположение взрывного разъединителя для заземлителя).

Задокументированные проблемы, которые могут возникать при использовании гибких заземляющих проводов на TLSA, включают усталостные разрушения медных проводов 4/0 на обоих креплениях, а также коррозию.При галопировании проводники на подвесных изоляторах могут перемещаться по линии с амплитудой до 1 м в зависимости от длины изолятора.Таким образом, если этого времени недостаточно, чтобы приспособиться к такому движению, заземляющий поводок будет нагружен этими повторяющимися движениями.Конструкции зажимов для снятия напряжения, такие как стержни поверх брони, уменьшают местные напряжения в заземляющих проводах, в то время как некоторые коммунальные службы даже используют полимерный изолятор параллельно провисающему проводу заземления, чтобы уменьшить напряжение, связанное с движениями проводника и заземляющего провода под действием ветра.Конфигурация такого типа обеспечивает надежную долгосрочную работу за счет выхода из строя только разрядника.В основном это та же конфигурация, что и у изолированной подвески для конструкций распределительных разрядников.Коронирующее кольцо, показанное на конце линии разрядника 230 кВ на рис. 5, представляет собой передовую практику.Размещение разрядника весом более 100 кг увеличит вертикальную составляющую натяжения проводника, но окажет незначительное влияние на провисание проводника, особенно по сравнению с размещением того же веса в середине пролета.Установка посередине между зажимом изолятора и гасителем колебаний Aeolian снизит эффективность гасителя колебаний.

Разрядник подвешен к башне

Некоторые производители предлагают, а многие коммунальные предприятия предпочитают подвешивать разрядник на траверсе таким образом, чтобы он перекрывал расстояние сухой дуги защищенного изолятора.Такое же положение требуется для взрывного отключения соединительного провода.Последствия такого способа отделения вышедшего из строя ОПН 115 кВ от системы и предотвращения постоянной неисправности показаны на рис. 6.

Большинство отказов изоляторов происходит из-за неправильного выбора

Рис. 6: Вид вышедшего из строя ОПН на линии 115 кВ в Онтарио,
Канада.Стрелка показывает расположение оставшегося разрывного соединения
и провод заземления после операции.

В этом случае провод разъединителя свисает со своего зажима, расположенного примерно на одной трети пути между зажимом изолятора и торсионным демпфером гантели Тебо-Бьюкенена слева от него.На крупном плане (рис. 7) видно, что имеется несколько выступов, в том числе металлическая петля для инструментов для установки линии под напряжением.Зажим использовался во многих распределительных системах, но никогда не предназначался для работы без коронного разряда при напряжении передачи.К счастью, масса разрядника не опирается на проводник в этом типе конфигурации, а влияние соединительного провода и зажима на поведение вибрации относительно незначительно.

Большинство отказов изоляторов происходит из-за неправильного выбора

Рис. 7: Крупный план показывает расположение гибкого зажима между демпфером и зажимом изолятора.Стрелка показывает расположение оставшегося разрывного размыкателя и заземляющего провода после операции.

Одна из трудностей, связанных с составлением простых рекомендаций для существующих линий, связана с тем, что редко существует последовательная практика установки на всей линии.Это, например, иллюстрируется в данном случае размещением зажима отсоединяющего провода рядом с демпфером Тебо-Бьюкенена (как на рис. 8).

Большинство отказов изоляторов происходит из-за неправильного выбора

Рис. 8: Крупный план размещения гибкого свинцового зажима возле демпфера.

Разрядник, установленный поперек изолятора

Во многих регионах земного шара используются дугогасительные рожки для защиты изоляторов от дугового повреждения.Примечательно, что в Японии были разработаны активные дугогасительные рупоры, которые включают один или два MOR, называемых последовательными варисторными блоками (SVU), последовательно соединенных с воздушным зазором, как показано на рис. 9. Этот тип конфигурации является привлекательной альтернативой фиксации NGLA. поперек изолятора, поскольку длина NGLA обычно превышает длину изолятора.Это также не оказывает отрицательного влияния на конструкцию демпфирования вибрации.

Большинство отказов изоляторов происходит из-за неправильного выбора

Рис. 9: Конфигурация сдвоенной СВУ ЭГЛА для ЛЭП 345 кВ
(Источник: Мито/VISCAS).

Краткосрочные улучшения критериев применения разрядников

ELGA в конфигурации Strut или Cross-Insulator

Разрядники в распорных конфигурациях или те, которые установлены поперек гирлянд изоляторов, увеличивают массу гирлянды.Но расчеты показывают, что это оказывает лишь незначительное влияние на несовершенное выравнивание напряжений между пролетами в положениях подвески.В пределе бесконечного веса разрядника нормальное колебание изоляторов в ответ на разность натяжения будет уменьшено до нуля, и каждый пролет будет иметь разное натяжение в зависимости от его уникальной температуры.Эти типы конфигураций разрядников не влияют на работу виброгасителей, установленных на проводнике.Сами разрядники будут подвергаться нормальному вибрационному режиму, а испытания в соответствии с пунктом 8.9.2 Стандарта предусматривают приложение к SVU 106 циклов вибрации с ускорением 1g на его резонансной частоте.


NGLA висит на проводнике

Такое расположение оказывает наибольшее влияние на механические характеристики лески.

Влияние веса разрядника на просвет линии

Типичный TLSA имеет высоту около 14,5 мм/кВ максимального постоянного напряжения (кВ линия-земля).Существуют различные классы энергопотребления, например, IEC Class II или Class III.Анализ показывает, что вес пламегасителя составляет примерно 53 г/мм для класса III и 32 г/мм для класса II.Например, для разрядника, показанного на рис. 5, с номиналом MCOV 180 кВ, его длина оценивается в 2610 мм, а вес — 138 кг.Напротив, вес стандартного проводника ACSR 795 тыс.см3 составляет около 1,63 кг/м, а виброгасители для этого проводника находятся в диапазоне от 2 до 5 кг.С точки зрения теплового номинала добавление общего веса эквивалентно увеличению длины пролета на вес, деленный на вес проводника на единицу длины.Таким образом, добавление 100-килограммового комплекта приборов или ограничителя в середине пролета увеличит провисание 300-метрового пролета примерно на 2,6 м, т.е. примерно на провисание 360-метрового пролета.

Численный расчет провеса с сосредоточенным грузом всего в 5 м от неподвижного крепления на рис. 10 показывает относительно незначительное влияние на контактную сеть и просвет.Добавление достаточного веса рядом с точками подвеса может фактически уменьшить провисание в середине пролета, но за счет увеличения натяжения троса, которое может усугубить проблемы с эоловой вибрацией.

Рис. 10: Влияние 100-килограммового разрядника на 300-метровый пролет Drake 26/7 ACSR, 20 % RTS.(слева) груз 100 кг в середине пролета;(справа) Груз 100 кг в 5 м от конца.

Влияние веса разрядника на виброгасители

Введение в виброгасители принимает к сведению тот факт, что мощность ветра, подаваемая на 275-метровый пролет проводника Drake ACSR с сечением 795 тыс. см, выравнивается примерно на уровне 6 Вт в диапазоне частот от 25 до 50 Гц.На рис. 11 показаны результаты испытаний демпфера, расположенного на расстоянии 1 м от зажима изолятора.Демпфер демонстрирует способность поглощать 14 Вт при 25 Гц и 6 Вт при 50 Гц при той же амплитуде смещения.Его способность поглощать мощность, превышающую мощность, передаваемую ветром, защищает проводник от напряжения изгиба и усталости.

Вес разрядника большой по сравнению с типичными демпферами весом от 0,5 до 2 кг.Разрядник образует новый узел, если его поместить между зажимом изолятора и гасителем колебаний.Это означает, что защита от вибрации теперь требуется зажиму разрядника, а не изолятору.В Техническом отчете IEEE об эоловых вибрациях говорится: «Ограничители перенапряжения представляют собой специально разработанные гирлянды изоляторов, сравнимые по длине и массе с подвесными изоляторами, поддерживающими проводники. Иногда их подвешивают непосредственно к проводникам. Следует рассмотреть возможность установки гасителей вибрации на стороне пролета ОПН, на том же расстоянии, на котором они обычно устанавливаются от подвесных зажимов.'

Рис. 11: Сравнение входной мощности ветра и способности демпфера поглощать энергию.

Рис. 11: Сравнение входной мощности ветра и способности демпфера поглощать энергию.

Предлагаются дополнительные рекомендации Целевой группы СИГРЭ:

• Ключевым размером для размещения демпфера является длина петли.Длина петли, l, в метрах, определяется как скриншот-2016-11-25-в-14-08-23 где d — диаметр проводника в метрах, V — скорость ветра в м/с, H — натяжение проводника в ньютонах и m — масса проводника в кг/м;

• Длина контура и относительное движение изменяются в зависимости от скорости ветра, как показано на рис. 12. Амплитуда вибрации в этом примере масштабируется в соответствии с распределением Рэлея, чтобы отразить относительную частоту появления различных скоростей ветра.Длина петли при самой высокой скорости эолийского ветра, обычно принимаемой равной 7 м / с, обычно находится в диапазоне одного или двух метров;

Рис. 12: Изменение петли вибрации в зависимости от скорости ветра.Drake ACSR при 25% RTS.Оптимальное положение заслонки при любом ветре – 80 % длины петли при скорости ветра 7 м/с.

Рис. 12: Изменение петли вибрации в зависимости от скорости ветра.Drake ACSR при 25% RTS.Оптимальное положение заслонки для всех ветров — 80 % длины петли при скорости ветра 7 м/с.

Рис. 13: Эффективность демпфера относительно оптимального положения для TLSA, установленного посередине между зажимом изолятора и гасителем колебаний.Drake ACSR при 25% RTS.

Рис. 13: Эффективность демпфера относительно оптимального положения для TLSA, установленного посередине между зажимом изолятора и гасителем колебаний.Drake ACSR при 25% RTS.

• Демпфер вне ОПН должен располагаться на 80% длины петли от наибольшей эоловой частоты колебаний проводника от зажима;

• Волновая ловушка, состоящая из двух демпферов, разделенных такой же длиной, может быть размещена в любом месте вдоль пролета для подавления эоловой вибрации в TLSA (например, как используется в пролетах с длинным пересечением).


Отсутствие надлежащего контроля вибрации может привести к серьезному повреждению проводника, как показано в следующих примерах: Отделение подпролетов проводников от конечной точки демпфирования называется захватом эоловой вибрации.Маятники с крутильной расстройкой для управления галопом используют грузы 15 или 27 кг.Например, на одной линии, натянутой при необычно высоком натяжении, компания Hydro-Québec обнаружила повреждение проводника в 367 из 1602 мест расстройки маятника после года эксплуатации.Более того, все алюминиевые провода были оборваны в 40 местах.Металлургическая экспертиза подтвердила, что эоловая вибрация вызвала усталость проводника Crow 54/7 ACSR диаметром 26,3 мм с номинальным растягивающим напряжением 116 кН.Последующие испытания выявили повреждение проводника металлическими зажимами всего через 16 недель после начала испытаний.По сравнению с этим зажимом металл-металл крепления с четырьмя или шестью спиральными стержнями и коммерчески доступной системой, показанной на рис. 14, давали меньшую амплитуду изгиба, при этом шестистержневая и серийно выпускаемая система оставалась ниже 260 мкм от пика к пику изгиба. предел выносливости по амплитуде.Поскольку линейные разрядники для защиты от перенапряжения имеют такой же или больший вес по сравнению с маятниками расстройки, представляется разумным обеспечить аналогичную или большую степень защиты от вибрации, чтобы снизить усталостное напряжение до приемлемого уровня в месте крепления проводника.

Рис. 14: Маятник с галопирующей расстройкой с виброрегистратором и коммерческим приспособлением.

Рис. 14: Маятник с галопирующей расстройкой с виброрегистратором и коммерческим приспособлением (слева)
Насадка Hydro-Québec с четырьмя винтовыми стержнями;(справа) коммерческое приложение.

Влияние веса и длины разрядника на крутильный резонанс

Давление ветра на разрядник вызовет крутящий момент на проводнике.Это может привести к проблемам с резонансом, особенно когда частота маятника разрядника приближается к частоте галопирования проводника с одинарной или двойной петлей.Рис. 15 предупреждает, что будет совпадение одноконтурного резонанса, когда разрядник MCOV 220 кВ и пролет 200 м имеют одинаковую плохо демпфированную механическую резонансную частоту 0,3 Гц.Это находится в диапазоне частот, которые обычно возникают при скачке с гололедом по кондуктору.

Рис. 15: Частота маятникового разрядника в зависимости от MCOV.

Рис. 15: Частота маятникового разрядника в зависимости от MCOV.

Испытания показали, что чрезмерное усталостное повреждение резьбовых шпилек на ОПН может произойти из-за 20 тыс. циклов крутильных движений на частоте галопирующего маятника ОПН.

Повреждение, показанное на рис. 16, можно частично уменьшить (до 70 000 циклов выносливости), если хомут плотно прилегает к верхней части разрядника.В течение более чем 70 тыс. циклов зажим остается натянутым, но алюминиевые провода под временным зажимом утконоса под напряжением начинают выходить из строя.

Рис. 16: Усталостное повреждение стопорной шпильки после крутильных колебаний при лабораторных испытаниях.

Рис. 16: Усталостное повреждение шпильки разрядника после
крутильные колебания в лабораторных условиях.

NGLA свисают с башни

В отличие от EGLA, стандарты IEC для NGLA не предъявляют требований к вибрационному режиму.При установке относительно легких зажимов для гибких проводов между изолятором и виброгасителем они оказываются вблизи пучностей, где амплитуда колебаний наибольшая.При тщательном осмотре вышедшего из строя разрядника, такого как на рис. 17, взрывной разъединитель обычно не поврежден.Вместо этого гибкий провод порвался в месте крепления.Разрядники можно вернуть в эксплуатацию, заменив все гибкие провода и аппаратные средства, но это обеспечит лишь еще один ограниченный период службы, например порядка 5-10 лет.В местах, склонных к скатыванию льда, более длинный провод, чтобы приспособиться к продольному движению проводника, уменьшит динамические нагрузки на соединители.Неисправности выводов обычно легко обнаружить, так как присутствует значительный шум короны.Но они также вызывают беспокойство, особенно когда провода обрываются на разряднике и падают, приближая линейный потенциал к любым траверсам ниже фаз на двухцепных линиях.С точки зрения электротехники, наибольшее преимущество частичного применения TLSA реализуется при установке на нижних фазах, что представляет собой частичное смягчение этой возможной проблемы с зазором.

Рис. 17: Типичный вид неисправности размыкателя после 7 лет эксплуатации.(слева) гибкий разъединитель и разрядник не повреждены;(справа) вышел из строя гибкий размыкатель, но разрядник не поврежден.

Существуют способы решения проблемы ограниченной долговечности гибких проводов, в том числе:

• Спецификации, требующие испытаний на предельный цикл, как и для распорных демпферов;

• Спецификации, предусматривающие соответствующее количество циклов и амплитуду с учетом места установки хомута и частоты пропускания демпфера;

• Методы установки, при которых зажим отсоединяемого провода размещается рядом с зажимом изолятора или на нем;

• Использование зажимов для снятия напряжения, таких как стержни брони.

Выводы

Ограничители перенапряжений на линиях электропередачи (TLSA) достаточно большие и тяжелые, чтобы повлиять на работу виброгасителей при неправильном расположении.Как минимум, любой существующий виброгаситель следует сместить вдоль проводника, рассматривая любой гаситель, установленный на проводнике, как новый зажим.Забота о долговечности проводника должна включать в себя повторный выбор соответствующих демпферов для нового пролета, а также улучшенное крепление разрядника с использованием стержней из брони или других зажимов для снижения напряжения.TLSA могут вызывать галопирование, когда частота их маятника соответствует частоте галопирования пролета - возможность при применении разрядников MCOV 220 кВ на пролетах 200 м, синхронизирующихся с частотой 0,3 Гц.Принадлежности TLSA, в том числе гибкие зажимы для проводов, а также приемники дуги для EGLA, также должны быть проверены, чтобы убедиться, что они соответствуют соответствующим критериям вибрации и изгиба для ожидаемого срока службы от 20 до 50 лет.Для снижения уровня вибрации рекомендуется размещать легкие аксессуары рядом с существующими изоляторными зажимами.Поскольку вес некоторых аксессуаров примерно равен весу виброгасителей, их размещение рядом с существующими демпферами следует согласовать с производителями и подтвердить проверочными испытаниями амплитуды изгиба.

Перспективы будущего

Возможно, что функцию дугогасителя для ЭГЛА мог бы выполнять гаситель колебаний.Пока положение демпфера фиксируется механическими соображениями, относительно легко отрегулировать опору СВУ по горизонтали (как на рис. 18).

Рис. 18: Установка разрядника 115 кВ с внешним зазором и приемника дуги на провод.

Рис. 18: Установка внешнего разрядника разрядника 115 кВ и приемника дуги на провод.

Задача поддержания постоянного воздушного зазора для поперечного качания проводника может быть достигнута, если грузы эоловых виброгасителей расположены под прямым углом к ​​проводнику и, возможно, над ним.Большинство виброгасителей являются направленными, и их эффективность не гарантируется, если они установлены вверх дном (над проводником), если они предназначены для размещения внизу.Поэтому элегантное решение потребует рассмотрения как инженерами-механиками, так и инженерами-электриками.Многие оригинальные установки разрядников поддерживались вертикально снизу.В некоторых случаях на двухцепных линиях устанавливалась дополнительная траверса.На рис. 19, например, показана установка NGLA на нижней фазе линии электропередачи со стальными опорами, в которой используется этот подход.С эстетической точки зрения, а также с точки зрения надежности, предполагается, что размещение разрядника немного выше, изменение формы его коронирующего кольца и полное удаление гибкого провода могут обеспечить удовлетворительную установку EGLA.

Рис. 19: Установка нижнего фазового разрядника с опорой снизу в Альберте, Канада.

Рис. 19: Установка в Альберте, Канада, нижнего фазового разрядника с опорой снизу.

Дополнительным преимуществом молниезащиты, удобного доступа к оптическим волокнам и простоты осмотра вертолета в районах с трудным заземлением является наличие подстроенного заземляющего провода оптоволокна (OPGW), протянутого от башни к башне в основании разрядника (см. Рис. 19).Этот воздушный противовес должен быть расположен так, чтобы обеспечить адекватное смещение к нижним фазным проводникам, в то время как межфазные прокладки также могут помочь в некоторых ситуациях.Например, недостроенные OPGW применялись в Германии на двухконтурных линиях с одинарными OHGW.


Эта статья является копией из INMR (https://www.inmr.com), не для коммерческого использования, а только для технического обучения и общения.

СОПУТСТВУЮЩИЕ ТОВАРЫ

Связанные новости

БЫСТРЫЕ ССЫЛКИ

СВЯЖИТЕСЬ С НАМИ

Электронное письмо:jonsonchai@chinahaivo.com

sales@chinahaivo.com

54442019@qq.com

WeChat: +86 13587716869

WhatsApp: +86 13587716869

Тел: 0086-577-62836929.

0086-577-62836926.

0086-13587716869.

0086-15957720101.

Свяжитесь с нами

Если у вас есть какие-либо вопросы, вы можете связаться с нами через форму.

Copyright © 2020 Haivo Electrical Co., Ltd поддерживаетсяvevingong.com.